TC4鈦合金作為α+β型雙相合金,具備高比強度、良好的耐腐蝕性以及高耐熱性等卓越性能,在航空航天、深淺探測、精密制造、醫(yī)療器械等前沿領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用[1-2]。鑒于鈦合金制成的零件,特別是TC4鈦合金制成的壓氣機葉片和風(fēng)扇葉片等往往具有較高附加值,且因其服役環(huán)境較為惡劣,故而在設(shè)計制造時,要求 TC4鈦合金制零件具備較長的服役壽命  [3]。在服役過程中, TC4鈦合金零部件受高周或超高周交變載荷作用,其葉片表面通常會萌生疲勞裂紋,形成表面缺陷,進而引發(fā)零部件的局部失效  [4?6]。這些表面缺陷是致使零件整體報廢的主要因素,若 TC4鈦合金制零件在服役過程中出現(xiàn)破壞,將造成嚴(yán)重的人員傷亡和經(jīng)濟損失  [7]。

應(yīng)力集中系數(shù)作為定量表征缺口應(yīng)力集中程度的關(guān)鍵指標(biāo),主要用于表面缺陷材料的強度分析以及微觀裂紋擴展分析,在工程實踐以及機械裝備的制造與檢驗領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用  [8?10]。 Ding等  [11?12]通過數(shù)值模擬分析與修正 Morrow法,結(jié)合表面缺口鈦合金板件試驗,對 TC4鈦合金曲面缺口件的應(yīng)力集中系數(shù)展開估算,構(gòu)建了基于數(shù)值分析的應(yīng)力集中計算模型。研究表明,鈦合金缺口件二次裂紋密度與缺口寬度呈負相關(guān)關(guān)系。HSU等[13]借助應(yīng)力集中系數(shù),對電火花加工 TC4鈦合金孔的加工質(zhì)量進行評估,并分析得出影響加工質(zhì)量的主要因素為電火花加工能量束的集中程度。 Zhang等  [14]結(jié)合應(yīng)力集中系數(shù),對醫(yī)用鈦合金 Ti2448缺口損傷的形成路徑及成因進行剖析,明確了合金缺口敏感性的成因在于納米級別調(diào)制,進而獲得了平衡強度與損傷容限性能的新策略。

近年來,伴隨神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)算法相關(guān)研究的迅猛發(fā)展,諸多人工智能算法與機器學(xué)習(xí)算法在材料強度分析及安全性預(yù)測領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用  [15]。同時,在微觀裂紋擴展對疲勞強度的影響方面,也有眾多學(xué)者開展了相關(guān)研究  [16]。 Wang等  [17?18]以 Murakami方程為基礎(chǔ),結(jié)合 BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)算法,探究了鈦合金 TC17表面劃痕對疲勞極限的作用機制,構(gòu)建并驗證了具有表面劃傷的 TC17鈦合金軸疲勞壽命評估的新模型。

基于上述研究內(nèi)容,本研究以 TC4鈦合金缺口試件為研究客體,開展不同缺口深度下的斷裂數(shù)值模擬與試驗,并結(jié)合應(yīng)力集中系數(shù),剖析缺口深度對 TC4鈦合金斷裂行為的影響。綜合試驗與仿真結(jié)果,運用長短期記憶(long short-term memory,LSTM)

神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)對 TC4鈦合金缺口件的斷裂行為進行分析計算,借助人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)算法處理非線性關(guān)系的優(yōu)勢，全面分析缺口物理參量對TC4鈦合金斷裂行為的影響。最終，提出一種可應(yīng)用于工程實踐的、基于LSTM神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的TC4鈦合金表面缺口對其斷裂力學(xué)性能作用規(guī)律的分析方法。

1、鈦合金缺口試件斷裂數(shù)值仿真

1.1表面缺口鈦合金試件有限元分析

對于表面缺口試件,其缺口部位失效的主要原因是應(yīng)力集中。使用常規(guī)的測量手段難以獲得應(yīng)力集中部位的應(yīng)力信息,因此使用數(shù)值模擬技術(shù)對斷裂過程及缺口應(yīng)力集中現(xiàn)象進行分析。根據(jù)GB228.1一2021《金屬材料拉伸實驗第 1部分:室溫實驗方法》,板材試件形狀為“啞鈴型”,缺口設(shè)置在試件中部,使用 Abaqus軟件建立 TC4鈦合金缺口件數(shù)值仿真模型,幾何尺寸和缺口局部細化如圖 1所示。TC4鈦合金作為彈性材料,斷裂過程受彈塑性共同作用。 Johnson-Cook本構(gòu)模型(下稱 JC本構(gòu)模型)廣泛應(yīng)用于金屬材料斷裂失效分析。模型表達式為:

式中: A為參考應(yīng)變率與參考溫度下材料的屈服強度, B為材料的硬化模量, n為材料的硬化指數(shù),在室溫條件下,公式后兩項恒為 1,因此影響材料斷裂性能的主要參數(shù)為 A、 B和 n。本試驗材料 JC本構(gòu)模型如表 1所示  [17]:

表 1 TC4鈦合金 JC本構(gòu)模型參數(shù)

Tab 1 JC constitutive model parameters of TC4 titanium alloy

以表面無缺口試件(TC4-S)為參考,設(shè)計缺口深度作為主要變量,建立不同缺口深度的鈦合金缺口件模型,缺口深度分別設(shè)定為 1、 1.5、 2.5 mm,分別對應(yīng)較淺(TC4-L)、中等(TC4-M)、較深(TC4-D)3組試件。缺口長度與寬度分別為 10mm和 5mm。通過網(wǎng)格布種對缺口區(qū)域進行網(wǎng)格細分,使用C3D10M四面體網(wǎng)格,獲得網(wǎng)格數(shù)量 7825~14178個。試件一端施加全固定約束,另一端施加等速率位移加載,加載速率為 1.3 mm/min,數(shù)值仿真過程中,載荷從 0 MPa開始加載直至試件斷裂結(jié)束。

1.2結(jié)果分析與討論

TC4缺口試件斷裂過程仿真結(jié)果如圖2所示，缺口試件的斷裂過程分為3個階段。第1階段，隨著載荷持續(xù)作用，試件缺口位置產(chǎn)生應(yīng)力集中，并隨著載荷的增加而逐漸加劇。當(dāng)應(yīng)力上升至最大值后，進入斷裂第2階段，缺口底部產(chǎn)生裂紋，并沿應(yīng)力梯度方向擴展，試件發(fā)生局部斷裂。隨著斷裂的進一步擴展，試件進入斷裂第3階段，試件缺口部位發(fā)生嚴(yán)重頸縮并最終斷裂。

如圖 3所示為不同缺口尺寸試件斷裂過程中的最大應(yīng)力，應(yīng)力集中主要出現(xiàn)于缺口底部和缺口邊緣兩端，并沿缺口中心向兩端延伸。將缺口底部仿真結(jié)果最大點的第一主應(yīng)力作為表面缺口局部最大單元應(yīng)力值，可以獲得不同缺口深度下的應(yīng)力集中數(shù)據(jù)。其中如圖3(a)所示，隨著缺口深度的增加，缺口底部最大單元應(yīng)力曲線整體左移，材料失效更早發(fā)生。圖3(b)所示為缺口失效點最大單元應(yīng)力，當(dāng)缺口深度未超過板厚50%時，應(yīng)力集中與缺口深度正相關(guān)，失效點應(yīng)力整體上升。當(dāng)缺口深度超過板厚50%時，由于主體斷裂行為由塑性變?yōu)榇嘈裕c應(yīng)力屬性變化，失效點應(yīng)力下降。

1.3應(yīng)力集中系數(shù)

應(yīng)力集中系數(shù)是定量分析缺口應(yīng)力集中程度的關(guān)鍵參數(shù)[19-20]。應(yīng)力集中系數(shù)定義為彈性階段缺口根部最大應(yīng)力  σ_N 與名義應(yīng)力  σ_R 之比，記為  K_T 。根據(jù)有限元分析，當(dāng)施加應(yīng)力達到1MPa時，缺口底部應(yīng)力與應(yīng)力集中系數(shù)在數(shù)值上相等。基于此獲得各缺口深度下的線彈性應(yīng)力集中系數(shù)，如圖4所示。可以看出，應(yīng)力集中系數(shù)與缺口深度呈近似線性關(guān)系并滿足關(guān)系式:  K_T  =  0.30x +  0.99。

Inglis公式提出了針對橢圓形中心孔的應(yīng)力集中表達式:

式中: d為缺口深度, mm;  ρ為缺口底部曲率半徑,mm。Inglis公式具有簡單,參數(shù)少的優(yōu)點,但針對較深缺口, Inglis公式的預(yù)測誤差較大,由于缺口的寬度和試樣的厚度等因素也對缺口應(yīng)力集中存在一定程度的影響, Ding等  [9]針對不同試件深度、厚度和缺口尺寸進行大量數(shù)據(jù)擬合分析，提出基于試件厚度的修正 Inglis公式:

式中h為試件厚度，mm。分別將3種試件缺口參數(shù)代入獲得不同缺口深度條件下的應(yīng)力集中系數(shù)  K_t ，定義誤差  ε為:

表2不同深度應(yīng)力集中系數(shù)仿真值和計算值及誤差

Tab 2 Simulated and calculated values and errors of stress concentration coefficients at different depths

可以看出，對于3種缺口深度的試件，修正后的Inglis公式擬合誤差率均小于10%，在缺口深度1mm和1.5mm試樣分析中，修正后的Inglis公式相比傳統(tǒng) Inglis公式在準(zhǔn)確性上有一定程度的提高。因此可以認為修正后的Inglis公式能夠較為準(zhǔn)確地計算不同缺口深度下TC4鈦合金的應(yīng)力集中系數(shù)。

2、鈦合金缺口試件斷裂試驗

2.1試驗試件材料及方法

試驗試件 TC4鈦合金的化學(xué)成分如表 3所示。TC4試件的熱處理工藝為:1)再結(jié)晶退火,760C保溫1h，隨爐冷后冷卻至590℃后空冷;固溶時效處理,  850 °C保溫 1h,水淬;保溫  8 h,空冷。TC4鈦合金試件的力學(xué)性能如表4所示。

為定量分析缺口深度對試件斷裂行為的影響,結(jié)合仿真結(jié)果，實驗中同樣設(shè)計TC4-L、TC4-M及TC4-D3組試件。缺口幾何尺寸與有限元仿真一致，試件幾何形狀如圖5(a)所示。試驗所用系統(tǒng)為馨標(biāo)

電子萬能試驗機,拉伸速率 1.3 mm/min,應(yīng)變采集使用 LEC50軸向電子引伸計,標(biāo)距 50 mm,量程±2.5mm，如圖 5(b)所示。

表 3 TC4鈦合金試樣化學(xué)成分

Tab 3 Chemical composition of titanium alloy TC4 sample

表4TC4鈦合金試件力學(xué)性能

Tab 4 Mechanical properties of titanium alloy TC4 specimens

2.2試驗結(jié)果及分析

圖6為不同缺口深度的TC4鈦合金板材試件的位移載荷P-L曲線。如圖6(a)所示，對于表面無缺口的試件，其斷裂過程會出現(xiàn)大范圍的均勻塑性

變形和頸縮。缺口的幾何參數(shù)對于斷裂行為具有較大影響，對于缺口深度1.0mm和1.5mm，其斷裂過程中仍存在均勻塑性變形,說明試件斷裂前發(fā)生屈服,但其塑性變形較表面無缺口試件大幅縮小。

對于缺口深度2.5mm試件，其斷裂發(fā)生于均勻塑性變形前的應(yīng)變硬化階段。隨著缺口深度的增加，試件的整體承載能力下降，硬化程度降低。

名義應(yīng)力適用于工程上分析拉伸試件的危險截面承載狀況[20]。其定義為外載荷與試件承載部位凈截面積之比:

經(jīng)過測量, 3種缺口深度試樣承載區(qū)域的平均等效橫截面積 S0分別為 87.90、88.52、88.06 mm2。試樣兩端夾持部分不參與試樣整體變形,因此分析試樣中間過渡部分與試驗部分可以獲得試樣的整體應(yīng)變隨加載變化的曲線。經(jīng)過計算獲得試樣加載過程的名義應(yīng)力,最終得到加載過程的名義應(yīng)力-整體應(yīng)變關(guān)系，如圖7所示。依據(jù)曲線及試件的斷裂極限分析可以得出:1)對于缺口深度 1mm和 1.5 mm的試件,由于其斷裂過程受彈性變形和塑性變形的共同作用,斷裂為延展性斷裂。2)而對于缺口深度 2.5 mm的試件,其斷裂發(fā)生在塑性變形之前,斷裂形式為彈性剪切斷裂。

根據(jù)應(yīng)力集中系數(shù)預(yù)測  K t,D 修正公式(3)和應(yīng)力集中系數(shù)  K T 的定義，可以對局部應(yīng)力進行推算，獲得3種深度條件下的最大應(yīng)力集中點應(yīng)力變化曲線，如圖7(b)所示。3種缺口深度試件屈服前的極限應(yīng)力分別為1210.49、1193.03、1118.74MPa,與仿真缺口底部最大單元應(yīng)力誤差分別為15.46%、4.06%、6.87%。基于以上仿真結(jié)果可以分析:在斷裂過程中,應(yīng)力集中現(xiàn)象集中發(fā)生于缺口底部,應(yīng)力集中最為嚴(yán)重的部位集中于缺口底面下方區(qū)域。隨著缺口深度增加，由于缺口邊界等區(qū)域幾何形狀突變加劇,應(yīng)力集中現(xiàn)象進一步加劇,局部應(yīng)力進一步增加。結(jié)合應(yīng)力云圖分析, 3種缺口深度的試件,缺口底部應(yīng)力集中現(xiàn)象對斷裂行為起主導(dǎo)作用,缺口根部垂直縱深和曲面頂部交界部位由于存在曲率突變區(qū)域,該區(qū)域的應(yīng)力突變現(xiàn)象十分劇烈,因此在裂紋打磨過程中需要盡量避免此種類的缺口,盡量保證缺口部位的曲率平滑。

2.3不同缺口深度下試件的斷裂行為

圖 8為各缺口試件斷口截面的宏觀組織和仿真截面圖。對于延展性斷裂的(TC4-L、TC4-M)缺口試件,其斷裂失效最初發(fā)生于缺口底部,并向兩端擴展(圖 8a、b)。缺口存在絮狀或顆粒狀明顯塑性斷裂特征,影響試樣斷裂的主要因素為塑性斷裂。對于彈性斷裂的(TC4-D)缺口試件,其斷裂面比較平齊,斷裂面與載荷方向呈  45 °夾角(圖 8 c)。雖然試件 TC4-D和試件 TC4-S的斷裂面均為  45 °剪切面,但二者的斷裂形式和斷裂面宏觀表面形貌均不相同,表面無缺口試樣的主要斷裂形式為塑性斷裂,而試樣 TC4-D的主要斷裂形式為彈性剪切斷裂。

3、基于 LSTM的 TC4缺口件力-變形規(guī)律分析

LSTM神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)在一維序列分類和擬合上具有較高的優(yōu)勢  [21?23]。其結(jié)構(gòu)如圖 9所示。 LSTM層的每一個神經(jīng)元中都具有獨特的輸入門、遺忘門和輸出門結(jié)構(gòu),如圖 10所示, LSTM神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)通過 3種門結(jié)構(gòu),允許其在運算中對數(shù)據(jù)進行判斷、保存和更新。

如圖 11所示,LSTM層中每個神經(jīng)元中均包含兩種重要的歸一化函數(shù) Sigmoid和  tanh [24]。  x t 表示t時刻神經(jīng)元的輸入,  h t 表示 t時刻神經(jīng)元隱含狀態(tài),  C t 表示 t時刻神經(jīng)元輸出狀態(tài)。神經(jīng)元在讀取上一時刻的輸出的  h t?1 和當(dāng)前時刻輸入的  x t ,在通過Sigmoid函數(shù)激活后,獲得輸入向量  f t ,由于 Sigmoid函數(shù)特性,每一個向量  f t 維度均在 0~1之間,在通過遺忘門時, 0完全舍棄, 1完全保留,最后再與細胞狀態(tài)  C t?1 相乘。  f t 的表達式為

式中:  W f 為權(quán)值向量;  h t?1 為前一時刻輸出;  x t 為當(dāng)前時刻輸入;  b f 為偏置向量;  σ為 Sigmoid函數(shù)。輸入門獲得輸入信息的方式與遺忘門相同,均是通過共享權(quán)值與偏置向量進行運算,并通過 tanh層進行相似變換得到候選向量  C t 。

式中:  W i 、W C 均為權(quán)值向量;  b i 與  b c 為偏置向量。在獲得以上輸入內(nèi)容后,可以對當(dāng)前時刻神經(jīng)元狀態(tài)進行更新,即:

輸出門控制記為:

最終輸出由輸出門控制和神經(jīng)元狀態(tài)共同構(gòu)成。

綜上所述，LSTM神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)通過門函數(shù)來控制細胞狀態(tài)和調(diào)整權(quán)值向量[25]，實現(xiàn)對所需信息的篩選和運算并丟棄不需要的數(shù)據(jù)，從而保持在長時間序列處理上的高效性和準(zhǔn)確性。

試驗中構(gòu)建監(jiān)督式LSTM神經(jīng)網(wǎng)絡(luò),激活函數(shù)選擇Sigmoid函數(shù)，損失函數(shù)選擇均方誤差函數(shù),優(yōu)化算法選擇Adams，指數(shù)衰減率β1、β2分別取0.9和0.999。

通過對實驗獲得的樣本數(shù)據(jù)進行分割采樣，采樣頻率 0.1 s,獲得各條件下訓(xùn)練集樣本數(shù)量分別為1401、641、576、475。訓(xùn)練集作為輸入，對強度模型進行建立和誤差檢測，當(dāng)誤差滿足模型需求時，保存模型，否則調(diào)整參數(shù)繼續(xù)訓(xùn)練。訓(xùn)練結(jié)果如圖12所示。4種缺口深度下的鈦合金斷裂模型預(yù)測誤差(MSE)分別為0.02、2.13、3.10和1.34，可以認為具有良好的擬合效果。

4、結(jié)論

本文針對TC4鈦合金葉片再制造過程中會出現(xiàn)的表面打磨缺口深度對其斷裂性能的影響進行了一系列實驗仿真分析，并利用LSTM神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)構(gòu)建了鈦合金強度分析模型，最終獲得以下結(jié)論:

(1)表面缺口的存在在一定程度上降低了TC4鈦合金工件的承載能力，且隨著缺口深度的增加，TC4鈦合金工件的承載能力進一步降低。當(dāng)缺口深度超過板厚50%時，由于缺口部位的承載能力過低，試件斷裂形式轉(zhuǎn)變?yōu)榇嘈詳嗔眩藭r的缺口試樣承載能力遠低于表面無缺口試樣。

(2)引起表面缺口TC4鈦合金工件強度失效的主要原因來自缺口底部的應(yīng)力集中，且隨著缺口深度的遞增，應(yīng)力集中現(xiàn)象愈發(fā)嚴(yán)重。應(yīng)力集中系數(shù)可定量表達應(yīng)力集中現(xiàn)象的嚴(yán)重程度，修正后的Inglis公式對于表面存在橢圓形缺口試件的應(yīng)力集中系數(shù)預(yù)測準(zhǔn)確率高于90%，在工程保守設(shè)計中具有一定的應(yīng)用意義。

(3)結(jié)合修正Inglis公式和實驗結(jié)果分析所得應(yīng)力集中現(xiàn)象集中發(fā)生于試件的缺口底部，但在邊界等存在有曲率突變的區(qū)域存在顯著惡劣的應(yīng)力集中現(xiàn)象。因此在缺口件的處理過程中，為減少應(yīng)力集中帶來的負面影響，需要盡可能避免產(chǎn)生此類表面。

(4)利用LSTM構(gòu)建用于TC4鈦合金工件表面缺口斷裂行為的分析模型，通過對模型參數(shù)的調(diào)整，經(jīng)過訓(xùn)練得到的強度分析模型的預(yù)測誤差MSE均小于10，可以認為具有良好的預(yù)測效果。因此該模型適用于分析和預(yù)測TC4鈦合金工件的強度分析，對于TC4鈦合金工件的強度破壞評價具有一定的意義。

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（注，原文標(biāo)題：基于長短期記憶網(wǎng)絡(luò)的航空用TC4鈦合金缺口件斷裂行為分析_張紅哲）

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